弯曲测试显示钛和304L不锈钢无缝管321不锈钢扁钢加工接头弯曲韧性几乎为零，这可能是由于界面附近脆性金属间化合物的形成、应变硬化和残余应力。对试样在873K下保持0分钟进行焊后热处理（即加热至此温度，但是冷却时不在此温度保持），因为弯曲韧性几乎为零失败，这与相同热处理条件下Fuji等（1992年）报道的弯曲韧性为40相矛盾。这表明，保温时间为0分钟不足以减轻界面附近的应变硬化和残余应力。对试样在873K下保持15分钟进行焊后热处理显示弯曲韧性略有改善至5°。弯曲韧性的改善是由于残余应力的减轻，以及在钛应变硬化效应的回复，由硬度测试显示，将在随后进行讨论。对试样在873K下保持30分钟进行焊后热处理显示弯曲韧性和焊接条件相当，这可能是由于随着保温时间的增加，在界面处脆性相的形成和增长。整体而言，发现了焊后热处理对改善接头弯曲韧性影响不大。

焊接状态条件下，接头界面上的硬度是变化，焊后热处理后显示钛侧硬度增加，在焊接状态条件下表明应变硬化增加。不过相对于最初的基体材料，304L不锈钢无缝管的硬度并没有增加，从而表明由于相对于钛，304L不锈钢无缝管产生了有限变形，而没有应变硬化。焊后热处理后硬度剖面显示钛侧硬度降低了，这表明应变硬化和残余应力的影响得到了复苏。这导致在焊后热处理后延性略有增加至约5°，如前面提到的。这表明，应变硬化和残余应力不是导致钛和/30L不锈钢接头弯曲韧性不佳的主要因素。导致钛和/304L不锈钢接头弯曲韧性不佳的主要因素是接头处形成了脆性第二相，在随后的SEM-EDS公司的研究报告中得到了证实。钛侧的硬度与残余应力的积累有关。中钛和304L不锈钢无缝管的摩擦焊接的残余应力产生的模式表明，在接头钛侧边缘位置，局部拉伸应力严重的降低了弯曲韧性。

焊接参数和摩擦材料的性能决定着摩擦焊接热量的输入。在摩擦阶段，热量主要由两摩擦面相互摩擦产生，并在一定程度上由材料的粘性流动性决定。在顶锻阶段，热量主要是由这些材料的粘性变形产生的，并导致飞边的形成。图显示了摩擦焊接过程轴向推力、主轴转速、进给长度、主轴扭矩的变化（摩擦压力=100Mpa，进给长度=1mm）。这个过程图很重要，因为它给出来焊接过程是否设置输入参数合适的信息。从曲线图中可以看出，负载很明显被分为两个阶段，即摩擦阶段和顶锻321不锈钢扁钢加工接头弯曲韧性几乎为零阶段。主轴在摩擦阶段以恒定转速运转，并在顶锻开始时停止。摩擦阶段焊接所需的热量是由钛和304L不锈钢棒负载下的相对运动产生。焊接阶段，曲线的位置（进给曲线）有一个接近恒定的斜率。但是，在摩擦阶段即将完成的时刻，接头表面热量积累，随后温度上升，使材料变得很软。随后在顶锻阶段受到较高的负载的作用，使这些较软的材料移动，并成为飞边。在顶锻阶段刚刚开始时，因形成飞边而造成的材料损失最多。由于随着顶锻过程的进行，没有更多的热量产生，所以材料的损失（位置曲线）变得平整。扭矩曲线显示在摩擦焊接过程的开始阶段出现了一个峰值，这可能是由于最初冷而硬的的基体材料变形抗力所致。随着焊接阶段温度逐渐上升，金属变得松软，扭矩缓慢降低。当主轴即将停止，摩擦阶段将要完成的时候，扭矩出现了另一个峰值，它可能是由于产热量下降和变形抗力随之上升，渐渐地，扭矩将在顶锻开始阶段变为为零。